PWM整流器的双闭环控制系统设计与仿真研究
PWM整流器的双闭环控制系统设计与仿真研究VoL, 46 No 5172009Electrical Measurement &InstrumentationJan.2009PWM=4CT=5ⅤSRPWMGMatlab/Simulink PowerSystem BlockⅤSR600VY/A240V500kWVSRL=0.008HR=0.0019VSR600VFig. 6 The simplified diagram of three-phase VSrT=0.001svoltage control svstem0.002skp=327;=133.3K=6T=0.025K,1+T0.5T0.75K;1+TsⅤSRT CS Ts+1v2500620………200061015001000590---------0500570上!…-1000+“++“+“=++mm==}==m=+…==b560…20000.203040.50.6070.80.925000450460470480490.50.510520530.54(a)整流器直流侧输出电压(b)整流器交流侧电压与电流曲线70600r”…0.94000.730020002上-:+--100l-0.10.350.40.450.50.550.60.650.70.15030.35040.450.50.550.60.550.70.75(c)系统无功与有功的变化曲线(d)电流跟踪电流给定值的变化曲线图7三相ⅤSR双闭环系統响应曲线Fig 7 Response curves of double closed-loop control of three phase VSR control systemC1994-2010ChinaAcademicJOurnalElectronicPublishingHouse.Allrightsreservedhttp://www.cnki.net517ol,46No.5172009Electrical measurement &InstrumentationJan.2009PWMPWM7 d2003.1062-148.Zhang Chun -Wei, Zhang Xing. PWM Rectifier and Control [M]. Bei JinChina machine press. 2003. 10: 62-1481980600vLi You-Shan.The Principle of automatic control M. Bei ing: NationalVSRDefense Industry Press. 19808,2004,21(3):30-33Ma Hui, Liu Jin-Fang, Liu Bing -Shuai. Improved triangle-wave pulsewidth modulation current control method for activc powcr filter[J]. Elcetric1000Power Automation Equipment, 2004, 21(3: 30-33.14PWM5002006.11,26(11):87-91Zhu Yong-Liang, Ma ilui, Zhang Zong-lian. Dual closed-loop control forthree -phase high -power -factor PWM rectifier J.Electric PowerAuloImal ion Equipment, 2006. 11, 26(11): 87-91[5Ye Y, Kazerani M, Quintana V HA novel modeling and method for100three-phase PWM converters PESC 2001 IEEE 32 Annual 2001, 1: 10215001070310320330340350.360.370.380.3904041图8逆变状态下交流侧电压与电流波形19858138-181.Wei Ze-Guo. The principle and application of the silicon control cascadeFig 8 The curves of the VSR voltage control system inM]. BeiJing: Metallurgy Industry Press, 1985.8: 138-181Inversion stateoEmail:luckdd(@163.comi1950-PWM1974PW8-0905MEASUREMENT AND CONTROL TECHNOLOGY, 2006. ( 3): 28-30ⅤXIVISA00.1991:4548Wang Hou-jun, Tian Shu-lin. Chen Guang- ju Lu Ming. Dc sign of VIsAI/Yang Guo-yhong, Zhou Hony, Y Feny, Wany Ie -yu. Eveils Handlling O Library of Fmbedtled VXI Comlrllers [J]. MEASUREMENT AD)Mcchanism Implementation of VISA J]. MEASUREMENT ANDCONTROL TECHNOLOGY, 2001, 2009): 19-22CONTROL TECHNOLOGY, 2000, 19(9): 45-48USB-GPIB(1958-)2004[6USB-GPIBVISAEmail watyxw aillueledileu,2006,43(1150-531984-WANG Xue-wei ZHANG Wei-wei Developmenl of the VISA FunclionE mail longyangxia@a 126:0ILib for USB-GPIB Controller and its Visual C++ Application J]ELECTRICAL MEASUREMENT INSTRUMENTATION, 2006,(Il)2008-10-0651-5376C1994-2010ChinaAcademicJournalElectronicPublishingHouse.Allrightsreservedhttp://www.cnki.net
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利用Hilbert变换提取信号瞬时特征的算法实现
研究了在工程中如何通过算法来实现利用 Hilbert 变换提取信号的瞬时特征。深入地分析了如何利用数值微分法提高提取瞬时频率特征的精度。最后,给出了一种可行的算法,并通过实验验证了这种方法可以在工程中有效地提取信号的瞬时频率特征。84微机发展第13卷①H(x)=y;H(x)=y;(i=0,1,…n)(j=0,1(11)②在每个小区间/x1,x1+17i=0,1,…,n-1)上由相关定理知:当划分的小区间的长度趋于零时H(x)是三次多项式。s(x)及其一至三阶导数分别一致收敛到f(x)及其一至可以写出分段三次 Hermite插值函数的分段表达式:三阶导数。所以用三次样条插值函数去近似表达用离散值(x)=(1+2x-x过+)2v;+表示的原函数,具有较高的可靠性。3)两种插值的比较挨尔米特 Hermite插值较三次样I-i,1+2条插值具有较好的稳定性与收敛性,但它只能休让各段曲线在连接点上的连续性,而不能保证整条曲线在这些点上y+1Ditl的光滑性。而有时不仅要求曲线连续,而且要求曲线的曲X/(i=0,18)率也连续即要求分段插值函数具有连续的一阶导数,埃H(x)的导数为尔米特 Hermite插值此时就不能满足上述要求6次样条插值较埃尔米特 Hermite插值具有较好的H(x光滑程度,用三次样条插值函数求数值导数比用埃尔米特+2(x-x2(xHermite插值可靠性大,但计算比较复杂,二者的区别见图h2yV+17, h(i-0,12)三次样条插值。已知函数y=f(x)在区间/a,b上的n+1个节点上的值y=f(x;)(i=0,1,…m),求插值函数s(x),使(i=0,1图4 Hermite插值与三次样条插值的比较图2在每个小区间x,x+1(=0.1.…n-1)上利用埃尔米特 Hermite插值得到的2FSK信号的瞬时s(x是三次多项式,记为s(x频率见图5,利用二次样条插值得到的该信号的瞬时频率③3(x)在la,b/上二阶连续可徵。见图6。数s(x)称为f(x)的三次样条插值函数可以利用节点处的二阶导数值为参数,也可以利用节点处的导数值为参数求三次样条插值涵数的表达式。若利用节点处的一阶导数值为参数,求得的三次样条插值函数的表达式为(x)=M-1x-x-)36 h6 hMihi5 DEMeN5a亩pai66hx∈[x;,x+17,b-x+1-x,S"(x)=M图5由 Hermite插值提取图6由三次样条插值提取(j=0,1的2FSK信号的瞬时频率的2FSK信号的瞬时频率对s(x)进行求导,利用S(x)在节点处一阶导数连从图5、图6可以看出利用三次样条插值得到的瞬时续的性质结合边界条件求解出参数M,把求得的参数代频率可以准确反映出信号具有的的摒时频率特征而利用入公式(10),即得三次样条插值函数的s(x)分段表示式。埃尔米特 Hermite插值得到的瞬时频率与信号具有的瞬s;(x)的导数为时频率特征不符。这是因为利用数值微分法求瞬时频率插值以后喫进行求导。三次样条插值函数具有连续的二阶M2 hiM; 2 hj导数,因而具有较好的光滑程度,符合求导条件,所以可以J+1-h(M2+1-M/)准确求出信号的瞬时频率;而埃尔米特 Hernite插值.不够光滑,虽能保证插值多项式收敛于原函数,但不能保证插x Elx,x;+1 h,=xi+I-x, S(xj )=M;值多顷式的导数收敛于原函数的导数,所以求得的值与信o1994-2010ChinaAcademicJournalElectronicPublishingHouse.Allrightsreservedhttp://www.cnki.net第6期刘慧婷等:利用 Hilbert变提取信号瞵时特征的算法实现号实际的瞬时频率值不符。实验结果和理论分析结果是(1) Hilbert变换只能近似应用于窄带信号,即形如纹的(t)=a(1)cosu+6(1)),其中>>B(B为信号带2.3.3结论宽)的信号。但实际应用中,存在许多非窄带信号, Hilbcrt利用数值微分法求瞬时频率ω(t)的步骤可以归纳变换对这些信号无能为力为:首先通过三次样条插值得到分段多项式p(1),(2)对于任意给定时刻,通过 Hilbert变换运算后的结pp(抄);然后分别对分段多项式p(t),Pp()关于变量t果只能存在一个频率值,即只能处理任何时刻为单一频率进行求导,得到pd(,ppd(t);最后求出每一时刻t所对的信号。这显然不合理,因为在实东中同一信号会含有多应的导数值,即求得t(t,u(t)。再把求得的值代入公种频率成分式(6)就完成了提取瞬时频率ω(1)的过程。求解结果见(3)对信号进行 Hilbert变换时,信号的两端会出现严图7重的端点效应。提取某些信号瞬时特征所得的瞬时频率在局部出现了负数,端点效应是造成负频率的一个原因而端点效应可以通过利用特征波对原有数据序列进行延拓的方法来解决,具体解决办法将在今后讨论。尽管目前出现了EMD担论4,其目的是将不满足Hibt变换的信号进行分解得到若干个IMF( intrinsic mode function),然后进行 Hilbert运算,达到提取信号瞬时特征的目的。该理论开辟了信号处理的新空间。但它还不够成熟还需喫进一步的完善和研究图7利用数值微分法提取信号的瞬时频率特征参考文献从图7可以看出,以三次烊条指值进行的数值微分可[]黄长蓉. Hilbert变换及其应用[J].成都气象学院学报以准确岀提取岀信号的瞬时频率特征。199,14(3):273-276.[2]杨小牛,楼A义,徐建良.软件无线电原理与应用[M].北3结束语京:电子工业出版社,2001在工程中, Hilbert变换使得我们对短信号和复杂信号[3]丁丽妤.数值计算方法[M].北京:北京理工大学出版社,的摒时特征的提取成为可能特别是对瞬时频率特征提1997取,在工程中具有十公重要的意义。文中讨论的利用三次[4] Huang N e. The empirical mode decomposition and the hilbert样条插值进行数值徵分以提取瞬时特征的方法是可行的,spectrum for nonlinear and nor stationary time series anal ysis但还存在着如下问题。[].Proc.R.soc.Lond.A,1998,454:903-995(上接第81页)218994。例22(x)=(1-2siny=223101075一般的(A算法计算了120代,求到的最大值为454176.219。154370083改进的α算法计算了34代,求到的最大值为1048575.875。改进后的αA算法收敛速度(指迭代次数)比一般GA算法几乎快了一个数量级,精度也提高了不少,特别是例2的最大值提高一倍多,速度提高这么快是未曾料到的y=74958参考文献+4X Axl Thla[1]陈国良.遗传算法及其应用[M]·北京:人民邮电出版社,图2函数2的图像1996一般GA算法计算了20代,求到的最大值为[2]袁亚湘,孙文瑜.最优化理沦与方法[M]北京:科学出版社,19991.218983[3]张铃,张钹·遗传算法杋理的硏究[J]·软件学报,改进(A算法计算了5代,求到的最大值为2000,11(7):945952o1994-2010ChinaacAdemicJournalElectronicPublishingHouse.Allrightsreservedhttp://www.cnki.net
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